摘 要

摘　要：通常定向井深度在3000～5000m的設(shè)計造斜點為200～500m，而國內(nèi)不同地區(qū)已發(fā)生多起因淺造斜點施工作業(yè)一定時間后出現(xiàn)頻繁刺漏、斷鉆具等失效問題。為此，通過對幾起案例的共性

摘　要：通常定向井深度在3000～5000m的設(shè)計造斜點為200～500m，而國內(nèi)不同地區(qū)已發(fā)生多起因淺造斜點施工作業(yè)一定時間后出現(xiàn)頻繁刺漏、斷鉆具等失效問題。為此，通過對幾起案例的共性分析，以及進一步從材料力學(xué)和鉆具疲勞的角度開展理論研究，得出了淺造斜點與鉆具累積疲勞極限的關(guān)系及結(jié)論，主要包括：①發(fā)生嚴(yán)重的鉆具頻繁刺漏、鉆具斷裂的主要原因是鉆具疲勞損傷累積；②造斜點越淺，鉆桿疲勞所需的最低彎曲應(yīng)力幅越小，較小的狗腿度即可達到損傷累積極限，井越深越危險；③鉆桿鐓粗加厚帶及其附近位置為現(xiàn)代鉆具生產(chǎn)的薄弱區(qū)，是最主要的應(yīng)力集中點，成為最易發(fā)生刺漏、斷裂的位置。最后，提出了設(shè)計、現(xiàn)場施工作業(yè)的預(yù)防措施：①若非特殊設(shè)計目的施工需要，鉆井設(shè)計應(yīng)盡可能避免設(shè)計淺造斜點的中深定向井；②針對淺造斜點井設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)鉆具疲勞損傷累積法計算出最大許可狗腿度，從源頭上避免鉆具進入損傷累積極限區(qū)；③施工中應(yīng)對鉆具疲勞壽命做出有效預(yù)測，進行更嚴(yán)格的管理，對鉆具做出及時檢驗和分級。

關(guān)鍵詞：淺造斜點  鉆具刺斷  疲勞損傷累積  狗腿嚴(yán)重度  失效分析  軌道設(shè)計  預(yù)防措施

Relationship between the designed shallow kick-off points and the fatigue accumulative failure of drilling tools and its enlightment

Abstract：Usually，the designed kick off points(KOPs)range from 200 to 500m for a directional well with a depth of 3000-5000m．However，washout or broken failures of drilling tools frequently occur at many wells with shallow KOPs when those wells are drilled after some time．Therefore，through an analysis on the common characters of several cases，and based on the theoretical research of material mechanics and the fatigue of drilling tools，the relationship between the shallow KOPs and the fatigue accumulative limit of drilling tools was concluded as follows．(1)The cumulative fatigue and damage of drilling tools is the main reason．(2)The shallower the KOP，the less the minimum bending stress required by the fatigue of drilling tools；relatively small dogleg severity(an overall angle change rate)may reach the damage accumulation limit，so the deeper the well is，the more dangerous it will be．(3)The drill pipe upset thickening belt and the places around it are weak areas in the modern production of drilling tools and they are also the stress concentration points which will easily cause leakage and breakage．Finally，measures for design and site construction operation were proposed in this study．(1)Unless required by a special design purpose，the well drilling design should avoid such medium-deep directional wells with shallow KOPs．(2)When designing a shallow KOP well，the maximum allowable dogleg severity should be calculated according to the drilling tool fatigue damage accumulative method to prevent the drilling tools from entering into the damage accumulation limit area．(3)Not only should the fatigue life of drilling tools be predicted effectively，but stricter management should be conducted，and the drilling tools should be inspected and classified in time．

Keywords：shallow KOP，breakage of drilling tools，fatigue and damage accumulative method，dogleg severity，failure analysis，trajectory design

筆者從中國石油川慶鉆探工程公司(以下簡稱川慶鉆探)的2013年度鉆具疲勞失效分析會議注意到：茍西003-H1井^[1]一共發(fā)生14次在鉆桿過渡帶消失區(qū)的刺穿失效，其中9次為連續(xù)發(fā)生的，更換不同廠家鉆具無效。而鄰近2口井采用同廠家的鉆具則沒有發(fā)生任何失效，不同的是該井造斜點僅為300m，但井斜不大且發(fā)生失效段狗腿度也不大。這種明顯的周期性鉆具累積疲勞破壞近年時有發(fā)生，主要與井身軌跡復(fù)雜有關(guān)^[2]，應(yīng)重點考慮淺井段造斜作業(yè)的影響。以此作為一種失效類型進行統(tǒng)計，力求分析得出結(jié)論，既可以為施工作業(yè)進一步預(yù)防和避免此類失效提供思路，也可以為設(shè)計部門借鑒。

1　問題提出和失效情況總結(jié)

茍西003-H1井于2012年3月28日開鉆，從400m開始定向繞障，定向段400～624m，井斜由4°上升至12°，造斜段數(shù)據(jù)見表1。

 

在Æ311.2mm井眼鉆至2128m開始，先后發(fā)生了3次Æ127.0mm鉆桿加厚過渡消失區(qū)刺穿失效，其后又在Æ215.9mm井眼內(nèi)發(fā)生2次Æl27.0mm加重鉆桿中接頭刺穿失效，前后更換2套Æl27.0mm鉆桿無效，第3次更換Æl27.0mm Sl35×9.19mm大水眼鉆桿，約1個月后鉆具刺漏現(xiàn)象再次出現(xiàn)，并在14d內(nèi)連續(xù)發(fā)生9次幾乎相同的鉆具失效?？v觀鉆具失效特征有3個共性：①失效部位都發(fā)生在距母接頭螺紋臺肩400～800mm范圍內(nèi)，鐓粗帶過渡消失區(qū)；②9次失效中有7次都發(fā)生在距井口400～600m的側(cè)鉆狗腿附近；③9次失效都發(fā)生在Æ215.9mm井眼用PDC鉆進工藝過程中，最高轉(zhuǎn)速達90r／min(圖1)。表2是收集到的幾起類似鉆具失效井的相關(guān)數(shù)據(jù)。

 

 

中國石油大慶鉆探工程公司(以下簡稱大慶鉆探)在冀東油田同時施工作業(yè)了4口井，分別使用同一廠家同批新鉆具，南3-15井^[3]從201 3年7月1日起連續(xù)發(fā)生3起鉆具刺漏事件，刺漏位置均為母扣接頭以下0.4～0.6m的位置(圖2)。而其他3口井則沒有發(fā)生鉆具刺漏事件。其后技術(shù)交流過程中，廠商的解釋為井斜狗腿度偏大，而現(xiàn)場鉆井工程師卻列舉了一系列深井狗腿更大、使用同樣規(guī)格鉆具的其他廠家鉆具卻沒有發(fā)生失效，雙方對失效原因的認識無法達到基本一致。表3為該井的造斜段數(shù)據(jù)。

 

 

中海油田服務(wù)公司(簡稱中海油服)在海上鉆井進行繞障作業(yè)井居多，設(shè)計淺造斜點的井很多，同平臺繞障作業(yè)的WZ6-9-A5和WZ6-9-A8^[4]。兩口井鉆具刺漏、斷的失效鉆具情況，與茍西003-H1的情況非常相似(圖3)。WZ6-9-A8井初始2次鉆具刺漏情況為：

 

第1次刺漏：鉆進至1849m，泵壓下降0.7MPa，循環(huán)觀察，泵壓緩慢下降1 MPa。刺漏點距離母扣端68cm，大小約2.5cm×1.5cm。刺漏時鉆井參數(shù)：鉆壓20～70kN，轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速130r／min，排量60L／s，扭矩6.5～15.61kN·m，泵壓11～12MPa。

第2次刺漏：鉆進至2560m，泵壓下降0.3MPa，循環(huán)觀察，泵壓緩慢下降1MPa。刺漏點距母接頭端面67cm，大小約2cm×1cm。刺漏時鉆井參數(shù)：鉆壓50～90kN，轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速130r／min，排量60L／s，扭矩12.2～21.5kN·m，泵壓17MPa。

綜合以上幾起鉆具失效情況，歸納出5個共同點：①造斜點較淺的中深定向井；②使用一段時間后才發(fā)生，具有疲勞損傷的累積性；③一旦刺、斷失效發(fā)生，某段時間內(nèi)頻繁發(fā)生；④失效情況幾乎相同，均為母扣接頭以下鐓粗帶過渡區(qū)；⑤更換不同廠家鉆具失效依然存在。

2　理論探討及失效分析

材料力學(xué)指出：金屬構(gòu)件的疲勞極限，不但與材料有關(guān)，而且還受到構(gòu)件的幾何形狀、尺寸大小、表面質(zhì)量的影響，其所承受彎曲交變應(yīng)力與否更是影響其疲勞極限的關(guān)鍵因素^[5]。

1930年，英國人古德曼(J．Goodman)簡化了疲勞極限的曲線圖^[6]，根據(jù)他的疲勞理論可以得出，鉆桿的疲勞強度不僅與鉆桿自身的性能有關(guān)，而且與其承受的平均應(yīng)力即拉伸應(yīng)力有關(guān)，拉伸應(yīng)力越大，鉆桿疲勞所需的最低彎曲應(yīng)力幅越小，所以井越深、鉆桿越靠近井口，鉆桿就容易發(fā)生疲勞，其受力情況見示意圖4。

 

為對疲勞極限進行進一步量化，為工程實際提供幫助。19世紀(jì)中期，力學(xué)家們根據(jù)疲勞極限研究成果又提出了疲勞壽命預(yù)測的概念^[7]，將其分為疲勞強度準(zhǔn)則、疲勞損傷累積法、局部應(yīng)變法和損傷容積法等。

筆者涉及的疲勞破壞就屬于疲勞損傷累積，損傷累積法的理論基礎(chǔ)是Miner法則^[8]。Miner法則認為：根據(jù)s-N曲線的定義，在恒定應(yīng)力幅(s)的作用下，構(gòu)件運轉(zhuǎn)循環(huán)次數(shù)為N時，將產(chǎn)生完全損傷即失效。那么構(gòu)件在應(yīng)力s作用下運轉(zhuǎn)一個比N次數(shù)小的n時，將產(chǎn)生部分損傷，同時假定在這一過程中每一次損傷相同，則在s的作用下，損傷概率為n／N，如果一個構(gòu)件在包含不同應(yīng)力(sj)，將產(chǎn)生一個不同的損傷率nj／Nj，當(dāng)這些損傷概率總和達到1時，就可以預(yù)測出現(xiàn)失效，也就是說：

如果：

 

預(yù)計會出現(xiàn)失效。

即：

 

稱為Miner系數(shù)。

其應(yīng)力坐標(biāo)圖譜見圖5。

 

據(jù)此，A．Lubinski提出了鉆具疲勞壽命預(yù)測理論^[7]，他認為鉆具經(jīng)過“狗腿”段時受循環(huán)彎曲應(yīng)力作用，當(dāng)彎曲應(yīng)力足夠高時，鉆具在每一個旋轉(zhuǎn)周次里都會發(fā)生疲勞損傷。早在1961年，A．Lubinski就給出了計算最大允許“狗腿”嚴(yán)重度的計算公式，從而確定鉆具是否會發(fā)生疲勞損傷。

其后Hansford和Lubinski提出過一種簡易的方法來估算鉆桿通過狗腿段后的累積疲勞損傷，定制了腐蝕介質(zhì)和非腐蝕介質(zhì)中E級鉆桿在不同狗腿嚴(yán)重度和拉力下消耗的壽命^[9](圖6，參見GB／T 24956—2010《石油天然氣工業(yè)鉆柱設(shè)計和操作限度的推薦作法》第68頁)。在不同轉(zhuǎn)速和鉆速情況下，可用下面公式進行校正。

 

消耗壽命％＝由圖查得壽命消耗％´實際轉(zhuǎn)速/100´3.045/實際機械鉆速

式中實際轉(zhuǎn)速單位為r／min；實際機械鉆速單位為m／h。

由上可見，通過理論上的不斷延伸和分析，影響鉆具的井下累積疲勞壽命的關(guān)鍵因素主要為：狗腿下的浮重(所受的拉應(yīng)力)、井眼狗腿嚴(yán)重度、所受循環(huán)應(yīng)力次數(shù)和井下腐蝕環(huán)境等。

狗腿下的浮重這一因素恰恰明晰了此類井發(fā)生這種刺漏、斷失效的根本原因所在，即便狗腿度不大，如果造斜點太淺，狗腿下的浮重產(chǎn)生的拉應(yīng)力若達到鉆具疲勞累積極限，鉆具就將發(fā)生失效。

至于這種失效為什么往往發(fā)生在母扣接頭以下0.4～0.6m處，且剛好處于鉆具的加厚帶區(qū)域。追溯鉆桿生產(chǎn)工藝^[10]便知：管體材質(zhì)、接頭和焊縫均已不是現(xiàn)代鉆桿生產(chǎn)的瓶頸，加厚帶及其附近位置已變?yōu)殂@具最主要的應(yīng)力集中點，因而也是最易發(fā)生疲勞損壞的位置，API及IADC數(shù)據(jù)庫^[11]顯示大多數(shù)鉆具的失效都發(fā)生在接頭兩端加厚帶的位置(圖7、8)。

 

 

3　推薦做法和預(yù)防措施

2010年的GB／T 24956～2010《石油天然氣工業(yè)鉆柱設(shè)計和操作限度的推薦作法》標(biāo)準(zhǔn)^[9]中就曾給出井眼狗腿嚴(yán)重度和狗腿下的浮重對產(chǎn)生疲勞極限的線圖，其中S135鋼級幾種尺寸鉆具參考圖9。

 

圖9盡管對造斜點深淺與鉆具失效的關(guān)系沒有清晰表明，但狗腿度下的浮重則從更廣的角度說明，斜井段受拉伸的鉆具長度對起始斜井段的鉆具疲勞極限起到至關(guān)重要的影響。也就是說，鉆具所受拉伸應(yīng)力越大，鉆桿疲勞所需的最低彎曲應(yīng)力幅越小。井口附近狗腿最危險(即淺造斜點)，井越深越危險。

根據(jù)上面曲線圖，以Æl27.0mm Sl35鉆具為例，假定造斜點為300m，斜井段長度為3000m，則狗腿嚴(yán)重度臨界值為3.44°／30m，在淺井造斜的情況下此造斜率非常容易超過。換而言之，這樣的井使用的鉆具在造斜段附近均處于疲勞損傷累積極限區(qū)域。

針對以上分析，根據(jù)常用的Æ127.0mm和Æ139.7mm鉆具曲線圖，反算出常用的鉆桿容許的最大井眼曲率如表4，可在現(xiàn)場使用參考。以此表格對比發(fā)生失效的4口井的情況(表2)，可知其造斜點處的狗腿度均超過了容許限度，茍西003-Hl更是達到了6.24°／30m。

 

就設(shè)計部門而言，不唯深井超深井需關(guān)注井眼狗腿嚴(yán)重度問題，淺層造斜點的中深井設(shè)計也應(yīng)能避免則避免，尤其是施工周期較長，鉆具疲勞累計容易達到極限而造成頻繁鉆具刺漏、斷鉆具的井。

從現(xiàn)場檢驗角度而言，如果淺造斜點井已成事實，應(yīng)對鉆具疲勞壽命做出有效預(yù)測預(yù)警，估算累計疲勞破壞，對鉆具做出及時檢驗。并可用此來識別疲勞鉆桿并對疲勞鉆桿進行分級，對經(jīng)計算使用壽命已達100％以上的鉆桿進行檢查。若不降級使用或報廢，則應(yīng)盡可能地嚴(yán)密監(jiān)測，鐓粗帶過渡區(qū)尤其需要嚴(yán)格檢測^[13]。對現(xiàn)場而言，應(yīng)對鉆具進行更嚴(yán)格的管理，及時倒換鉆具，避免部分鉆具始終處于彎曲疲勞極限區(qū)，造成損傷累積以致頻繁批量的刺漏、斷鉆具。

4　結(jié)論

1)淺造斜點定向井施工一定周期后，發(fā)生嚴(yán)重的頻繁刺漏、斷鉆具的主要原因是鉆具疲勞損傷累積。

2)造斜點越淺，鉆桿疲勞所需的最低彎曲應(yīng)力幅越??；較小的狗腿度即可達到損傷累積極限，井越深越危險。

3)鉆桿鐓粗加厚帶及其附近位置為現(xiàn)代鉆具生產(chǎn)的薄弱區(qū)，是最主要的應(yīng)力集中點，因而也是最易發(fā)生疲勞損壞最終表現(xiàn)為刺漏、斷的位置。

4)若非特殊設(shè)計目井的施工需要，鉆井設(shè)計部門應(yīng)盡可能避免設(shè)計淺造斜點的中深定向井；針對淺造斜點井設(shè)計，應(yīng)根據(jù)鉆具疲勞損傷累積法計算出最大許可狗腿度，從源頭上避免使鉆具進入損傷累積極限區(qū)的設(shè)計。

5)針對淺造斜點井，應(yīng)對鉆具疲勞壽命做出有效預(yù)測，進行更嚴(yán)格的管理，對鉆具做出及時檢驗和分級，避免造成損傷累積以致頻繁批量的刺漏、斷鉆具。

 

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本文作者：朱全塔  岳硯華  王德康  鄒宗明  馬林虎

作者單位：國民油井格蘭特鉆具有限公司

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