摘 要

摘　要：建立毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)傳熱模型。對(duì)分別采用單純毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)、新風(fēng)除濕輔助毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)的空調(diào)房間內(nèi)的溫度場(chǎng)、速度場(chǎng)進(jìn)行模擬。采用新風(fēng)除濕輔助毛細(xì)

摘　要：建立毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)傳熱模型。對(duì)分別采用單純毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)、新風(fēng)除濕輔助毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)的空調(diào)房間內(nèi)的溫度場(chǎng)、速度場(chǎng)進(jìn)行模擬。采用新風(fēng)除濕輔助毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)，室內(nèi)可達(dá)到更為舒適的溫度范圍，在工作區(qū)內(nèi)無吹風(fēng)感。

關(guān)鍵詞：毛細(xì)管輻射供冷  新風(fēng)除濕  流場(chǎng)模擬

Simulation of Flow Field in Room Using Capillary Radiant Cooling System Assisted by Fresh Air Dehumidification

Abstract：The heat transfer model of capillary radiant cooling system is established．The temperature field and velocity field in air conditioning rooms using capillary radiant cooling system alone and capillary radiant cooling system assisted by flesh air dehumidification are simulated．Using capillary radiant cooling system assisted by fresh air dehumidification can achieve a more comfortable indoor temperature，without feeling of air flowing in the work zone．

Key words：capillary radiant cooling；fresh air dehumidification；simulation of flow field

 

毛細(xì)管輻射供冷彌補(bǔ)了傳統(tǒng)空調(diào)系統(tǒng)以對(duì)流換熱為主的不足，有助于提高室內(nèi)舒適度，室內(nèi)溫度場(chǎng)分布均勻，垂直方向上空氣溫度梯度較小^[1-2]。在相同熱感覺下，毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)可以將室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度提高1～2℃，供冷量比常規(guī)空調(diào)系統(tǒng)降低10％～20％^[3-4]。

毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)存在的一些問題也不容忽視：當(dāng)毛細(xì)管輻射表面溫度低于空氣露點(diǎn)時(shí)，易產(chǎn)生結(jié)露現(xiàn)象，影響室內(nèi)衛(wèi)生，且降低了毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)的供冷能力。因此，毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)通常只承擔(dān)顯熱負(fù)荷，潛熱負(fù)荷需要其他空調(diào)裝置承擔(dān)(如新風(fēng)機(jī)組)。本文對(duì)新風(fēng)除濕輔助毛細(xì)管輻射供冷房間流場(chǎng)(溫度場(chǎng)、速度場(chǎng))進(jìn)行模擬。

1　毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)傳熱模型

1.1　物理模型

毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)物理模型見圖1，換熱包括：毛細(xì)管壁與管內(nèi)水的換熱，頂面與毛細(xì)管壁的換熱；室內(nèi)與頂面的換熱。為簡(jiǎn)化模擬計(jì)算，進(jìn)行以下設(shè)定^[5]：水的物性參數(shù)為常量；水在毛細(xì)管內(nèi)為恒定流動(dòng)；由于砂漿層上部沒置絕熱層，可將上邊界條件作為絕熱處理。

 

1.2　數(shù)學(xué)模型

①毛細(xì)管壁與管內(nèi)水的換熱

毛細(xì)管壁與管內(nèi)水的換熱量垂．計(jì)算式為：

 

式中F1——毛細(xì)管壁與管內(nèi)水的換熱量，W

K1——溫差為l℃時(shí)，通過單位長(zhǎng)度毛細(xì)管管壁的傳熱量，W／(m·K)

L——毛細(xì)管管長(zhǎng)，m

Dqm——毛細(xì)管內(nèi)水與管壁的對(duì)數(shù)平均溫差^[5]，℃

qg——供水溫度，℃

qh——回水溫度，℃

qb——毛細(xì)管管壁外表面溫度，℃

水吸熱量西：的計(jì)算式為：

F2＝qmcpDq

式中F2——水吸熱量，W

qm——毛細(xì)管內(nèi)水的質(zhì)量流量，kg／s

cp——水的比定壓熱容，J／(kg·K)

Dq——供回水溫度差，℃

根據(jù)能量守恒定律有：

F1＝F2

②頂面與毛細(xì)管壁的換熱

 

式中q——溫度，℃

t——時(shí)間，s

a——頂面向毛細(xì)管壁的熱擴(kuò)散率，m²／s

x——x軸坐標(biāo)，m

y——y軸坐標(biāo)，m

鑒于毛細(xì)管輻射頂板溫度場(chǎng)的對(duì)稱性，對(duì)每一個(gè)計(jì)算單元，沿著戈軸的兩面可近似認(rèn)為是絕熱面，因此有：

 

式中L1——絕熱面的距離(見圖l)，m

毛細(xì)管作為冷源，不斷向砂漿層傳熱，在毛細(xì)管管壁與砂漿層接觸處有：

q＝qb

在絕熱邊界條件下有：

 

式中l——砂漿層的熱導(dǎo)率，W／(m·K)

L1——毛細(xì)管圓心至絕熱層的距離(見圖1)，m

③室內(nèi)與頂面的換熱

室內(nèi)與頂面的換熱量由對(duì)流換熱量、輻射換熱量?jī)刹糠纸M成：

對(duì)于對(duì)流部分：

 

式中Fc——室內(nèi)與頂面的對(duì)流換熱量，W

qp——室內(nèi)非供冷表面的加權(quán)平均溫度，℃

qa——室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度，℃

輻射部分為：頂面與室內(nèi)非供冷表面之間的輻射換熱可簡(jiǎn)化為一組灰體表面組成的傳熱模型，設(shè)定東側(cè)墻、北側(cè)墻、西側(cè)墻均為內(nèi)墻，且物性參數(shù)相同，可將三者視為一個(gè)灰體表面。房間的其他表面：南側(cè)墻(外墻)、頂面、地面分別各自作為一個(gè)灰體表面。房間模型見圖2。

 

由4個(gè)灰體表面組成的有效輻射方程組見文獻(xiàn)[6—7]，由有效輻射方程組得到室內(nèi)與頂面的輻射換熱量Fr的計(jì)算式為：

 

式中Fr——室內(nèi)與頂面的輻射換熱量，W

qb,1——頂面輻射能力，W／m²

q1——頂面有效輻射量，W／m²

e1——頂面發(fā)射率

A1——頂面面積，m²

室內(nèi)與頂面換熱量Ft的計(jì)算式為：

Ft＝Fc+Fr

式中Ft——室內(nèi)與頂面的換熱量，W

2　流場(chǎng)模擬

2.1　初始條件

房間模型尺寸(長(zhǎng)×寬×高)為5m×4m×3m。毛細(xì)管內(nèi)直徑為3.4 mm，壁厚為0.55mm，管內(nèi)水流速0.40～0.50m／s，雷諾數(shù)<2300，為層流流態(tài)。毛細(xì)管管長(zhǎng)為2m，采取定供水溫度(為23℃)運(yùn)行。

流場(chǎng)模擬采用速度一壓力耦合算法，采用Gamibit進(jìn)行房間模型的建立及網(wǎng)格劃分，將網(wǎng)格劃分后的房間模型導(dǎo)入Fluent軟件，模擬室內(nèi)溫度場(chǎng)、速度場(chǎng)。模擬時(shí)進(jìn)行以下設(shè)定：室內(nèi)空氣視為不可壓縮流體，密度視為常量，忽略室內(nèi)外空氣的滲透。

在模擬單純采用毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)室內(nèi)流場(chǎng)的基礎(chǔ)上，對(duì)新風(fēng)除濕輔助毛細(xì)管供冷系統(tǒng)的室內(nèi)流場(chǎng)也進(jìn)行了模擬，送風(fēng)口位于東側(cè)墻距頂面0.2m居中位置，回風(fēng)口位于西墻距地面0.2m居中位置，送風(fēng)溫度l8℃，送風(fēng)風(fēng)速3m／s。

2.2　流場(chǎng)模擬

①毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)

由于室內(nèi)溫度場(chǎng)是三維場(chǎng)，因此選取其中最有代表性的3個(gè)切面進(jìn)行分析：南北向及東西向的中心面、人員工作區(qū)距地面1.5m的平面。南北向中心面溫度場(chǎng)見圖3，南北向、東兩向中心面溫度場(chǎng)見圖4，1.5m高度處溫度場(chǎng)見圖5。

 

 

 

由圖3、4可知，靠近頂面的空氣溫度較低，且垂直方向溫度梯度較大，而距地面l.5m范圍內(nèi)的垂直方向溫度梯度較小。由圖3、5可知，靠近外窗的空氣溫度較高，但水平方向上的溫度梯度并不大。

②新風(fēng)除濕輔助毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)

送回風(fēng)口中心面溫度場(chǎng)見圖6，南北向、東西向中心面溫度場(chǎng)見圖7。送回風(fēng)口立面、南北向中心面速度場(chǎng)見圖8，東西向中心面速度場(chǎng)見圖9，送、回風(fēng)口及1.5m高度處速度場(chǎng)見圖l0。由圖6、7可知，采用新風(fēng)除濕輔助毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)的房間，室內(nèi)溫度在舒適范圍內(nèi)，垂直方向溫度梯度小，舒適性更強(qiáng)。由圖8～10可知，工作區(qū)內(nèi)風(fēng)速在0.3m／s左右，無吹風(fēng)感。

 

 

 

 

 

3　結(jié)論

當(dāng)單獨(dú)采用毛細(xì)管輻射供冷系統(tǒng)時(shí)，供水溫度為23℃，室內(nèi)平均溫度為29℃，溫度稍高，效果不理想。采用新風(fēng)除濕輔助后，室內(nèi)溫度平均可達(dá)28℃，垂直方向溫度梯度更小，舒適性更強(qiáng)，工作區(qū)內(nèi)風(fēng)速在0.3m／s左右，無吹風(fēng)感。

 

參考文獻(xiàn)：

[1]金梧鳳，余銘錫，金光禹．毛細(xì)管網(wǎng)系統(tǒng)供冷性能的實(shí)驗(yàn)研究[J]．暖通空調(diào)，2010(9)：102-105．

[2]劉學(xué)來，馬玉奇，李永安，等．毛細(xì)管平面空調(diào)系統(tǒng)的火用分析[J]．山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào)，2009(1)：69-77．

[3]劉學(xué)來，薛紅香，李永安，等．毛細(xì)管平面輻射空調(diào)房間室內(nèi)計(jì)算溫度研究[J]．煤氣與熱力，2010，30(3)：A24-A29．

[4]姚萬祥，張志剛，趙樹興，等．毛細(xì)管輻射空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性分析[J]．煤氣與熱力，2010，30(4)：A18-A21．

[5]蔣露．毛細(xì)管平面空調(diào)系統(tǒng)室內(nèi)熱環(huán)境數(shù)值模擬[D]．邯鄲：華北電力大學(xué)，2007：10-15．

[6]姚萬祥，張志剛．毛細(xì)管輻射空凋系統(tǒng)的研究[C]//上海市制冷學(xué)會(huì)2009年學(xué)術(shù)年會(huì)論文集．上海：上海市制冷學(xué)會(huì)，2009：364-367．

[7]楊世銘，陶文銓．傳熱學(xué)[M]．4版．北京：高等教育出版社，2002：266-286．

 

本文作者：張靜娜  張志剛

作者單位：天津城市建設(shè)大學(xué)