摘 要

結(jié)合單獨(dú)CNG 儲(chǔ)配站和CNG 加氣子站工藝系統(tǒng)在運(yùn)營中存在的問題，優(yōu)化CNG 儲(chǔ)配站和CNG 加氣子站合建站工藝系統(tǒng)，合理調(diào)配給CNG 汽車用戶與居民用戶供氣的先后順序，不僅降低減壓橇中調(diào)壓器降壓過程中的熱能損耗，而且縮短CNG 加氣子站壓縮機(jī)的日 工 作時(shí)間，能夠合理地利用CNG 氣瓶車內(nèi)壓力能。合建站內(nèi)CNG 儲(chǔ)配站節(jié)能率達(dá)58 . 5 ％，CNG 加氣予站節(jié)能率達(dá)37 . 4 ％。

 摘　要：結(jié)合單獨(dú)CNG儲(chǔ)配站和CNG加氣子站工藝系統(tǒng)在運(yùn)營中存在的問題，優(yōu)化CNG儲(chǔ)配站和CNG加氣子站合建站工藝系統(tǒng)，合理調(diào)配給CNG汽車用戶與居民用戶供氣的先后順序，不僅降低減壓橇中調(diào)壓器降壓過程中的熱能損耗，而且縮短CNG加氣子站壓縮機(jī)的日工作時(shí)間，能夠合理地利用CNG氣瓶車內(nèi)壓力能。合建站內(nèi)CNG儲(chǔ)配站節(jié)能率達(dá)58.5％，CNG加氣予站節(jié)能率達(dá)37.4％。

關(guān)鍵詞：CNG儲(chǔ)配站；  CNG加氣子站；  合建站；  壓縮機(jī)；  減壓橇；  CNG氣瓶車； 壓力能

Efficient Use of Pressure Energy for Combined Station of CNG Filling Sub-station and Storage and Distribution Station

Abstract：Combined with the problems existing in the operation of single CNG storage and distribution station and CNG filling sub-station，the process system of combined station of CNG storage and distribution station and CNG filling sub-station is optimized．Theorder for gas supply to CNG vehicle users and residential users is reasonably deployed．The heat loss in the decompression process of decompression skid regulator is reduced，and the daily operation time of compressor in the CNG filling sub-station is shortened，so the pressure energy in the CNG cylinder vehicle can be reasonably used．The energy saving rates of CNG storage and distribution station and CNG filling sub-station are 58.5％ and 37.4％respectively after their combination．

Keywords：CNG storage and distribution station；CNG filling sub-station；combined station；compressor；decompression skid；pressure energy

 

1　單獨(dú)CNG儲(chǔ)配站和加氣子站存在的問題

①單獨(dú)CNG儲(chǔ)配站運(yùn)營中存在的問題

CNG儲(chǔ)配站給居民用戶供氣時(shí)，CNG氣瓶車內(nèi)的氣體壓力越高，減壓橇內(nèi)的一、二級(jí)換熱器提供的熱量越多，隨著CNG氣瓶車內(nèi)氣體壓力的降低，減壓橇內(nèi)一、二級(jí)換熱器所提供的熱量非線性減少。

②單獨(dú)CNG加氣子站運(yùn)營中存在的問題

CNG加氣子站中，CNG氣瓶車內(nèi)的氣體壓力越低，壓縮機(jī)單位時(shí)間內(nèi)生產(chǎn)的壓縮天然氣越少，壓縮機(jī)的生產(chǎn)效率降低。

2　合建站工藝流程和轉(zhuǎn)換壓力

2.1　工藝流程

CNG儲(chǔ)配站與CNG加氣子站的氣瓶車車位合建，每輛CNG氣瓶車都分為兩路供氣，一路給CNG汽車加氣(以下簡稱汽車加氣管路)，另一路給居民用戶供氣(以下簡稱居民供氣管路)。每輛CNG氣瓶車對應(yīng)的兩路供氣管道上均設(shè)置1個(gè)手動(dòng)球閥和1個(gè)氣動(dòng)球閥，且在每個(gè)手動(dòng)球閥之前的管道上設(shè)置溫度變送器和壓力變送器，將所有數(shù)據(jù)傳輸?shù)娇刂崎g內(nèi)，顯示在儀表控制盤上。每輛CNG氣瓶車給CNG汽車及居民用戶供氣有先后順序，首先給CNG加氣子站供氣，通過壓縮機(jī)壓縮天然氣滿足CNG汽車用戶的加氣需求；當(dāng)CNG氣瓶車內(nèi)的氣體壓力降低到特定設(shè)定值(給汽車加氣與給居民用戶供氣轉(zhuǎn)換時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的絕對壓力，以下簡稱轉(zhuǎn)換壓力)時(shí)，儀表控制盤上的提示燈亮起，并發(fā)出提示音。操作人員查看儀表顯示數(shù)據(jù)后，關(guān)閉汽車加氣管路上的氣動(dòng)球閥，停止給CNG加氣子站供氣，開啟居民供氣管路上的氣動(dòng)球閥，轉(zhuǎn)向給CNG儲(chǔ)配站供氣，通過減壓橇為居民用戶輸送天然氣。CNG儲(chǔ)配站與CNG加氣子站合建站的CNG氣瓶車卸氣流程見圖1。

 

2.2　轉(zhuǎn)換壓力計(jì)算方法

不同時(shí)刻每輛CNG氣瓶內(nèi)的天然氣量、CNG儲(chǔ)配站日供氣量、CNG加氣子站日供氣量之間存在的關(guān)系為：

(V1,qpc-Vmid,qpc)/(Vmid,qpc-V2,qpc)=qjq/qcp 　　　　(1)

式中V1,qpc——初始時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積，m3

Vmid,qpc——轉(zhuǎn)換時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積，m3

V2,qpc——卸氣結(jié)束時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積，m3

qjq——CNG加氣子站日供氣量，m3/d

qcp——CNG儲(chǔ)配站日供氣量，m3/d

氣瓶車內(nèi)天然氣在初始、轉(zhuǎn)換及卸氣結(jié)束時(shí)刻標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積計(jì)算公式為：

 

 

式中p1,qpc——初始時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的壓力，Mpa

patm——工作狀態(tài)下的大氣壓力(絕對壓力)，取0.1Mpa

Vqpc——氣瓶車的幾何容積，m3

Z1——初始時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的壓縮因子

T1——初始時(shí)刻氣瓶內(nèi)天然氣的溫度，K

T0——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的溫度，K，取＝273.15K

p0——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的大氣壓力(絕對壓力)，Mpa，取0.101325Mpa

pmid,qpc——轉(zhuǎn)換時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的壓力，MPa

Zmid——轉(zhuǎn)換時(shí)刻氣瓶內(nèi)天然氣的壓縮因子

Tmid——轉(zhuǎn)換時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的溫度，K

p2,qpc——卸氣結(jié)束時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的壓力，MPa

Z2——卸氣結(jié)束時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的壓縮因子

T2——卸車結(jié)束時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的溫度，K

令：

pmid,qpc,abs＝pmid,qpc+patm 　　　   (5)

式中pmid,qpc,abs——轉(zhuǎn)換時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的絕對壓力，MPa

則式(3)變形得：

(pmid,qpc,abs/Zmid)＝(p0Vmid,qpcTmid/VqpcT0)　　　(6)

令b＝pmid,qpc,abs/Zmid。在天然氣組成不變、溫度不變的條件下，Zmid只與pmid,qpc,abs有關(guān)，則b＝f(pmid,qpc,abs)。pmid,qpc的變化范圍是p2,qpc～p1,qpc，用查圖法[1]確定Zmid，可通過計(jì)算、描點(diǎn)得到b＝f(pmid,qpc,abs)曲線。由式(6)得到b值，采用二分法可求出pmid,qpc。

2.3　轉(zhuǎn)換壓力計(jì)算實(shí)例

以日供氣量為12000m3／d的CNG儲(chǔ)配站與CNG加氣子站合建站為例，其中CNG儲(chǔ)配站日供氣量為4000m3／d，CNG加氣子站日供氣量為8000m3／d。

已知天然氣組成為：CH4體積分?jǐn)?shù)為97.5％，C2H6體積分?jǐn)?shù)為0.2％，C3H8體積分?jǐn)?shù)為0.2％，N2體積分?jǐn)?shù)為1.6％，CO2體積分?jǐn)?shù)為0.5％。

CNG氣瓶車幾何容積為18m3；初始時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣壓力為20MPa，溫度為273.15K；卸氣結(jié)束時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣壓力為0.5MPa，溫度為273.15K。假定氣瓶車內(nèi)天然氣在整個(gè)卸氣過程中溫度不變。工作狀態(tài)下大氣壓力(絕對壓力)取0.1MPa。

計(jì)算合建站內(nèi)轉(zhuǎn)換壓力的步驟如下：

①計(jì)算初始時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的體積

將上述已知參數(shù)代入式(2)，經(jīng)計(jì)算，初始時(shí)刻每輛CNG氣瓶車內(nèi)天然氣在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積V1,qpc為4554m3。

②計(jì)算卸氣結(jié)束時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的體積

將上述已知參數(shù)代入式(4)，經(jīng)計(jì)算，卸氣結(jié)束時(shí)刻每輛CNG氣瓶車內(nèi)天然氣在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積V2,qpc109m3。

③計(jì)算轉(zhuǎn)換壓力

將上述參數(shù)代入式(1)和式(6)，可計(jì)算出轉(zhuǎn)換時(shí)刻每輛氣瓶車內(nèi)天然氣在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積Vmid,qpc為1591m3，b為8.96MPa。b=f(p)曲線見圖2，其中p為氣瓶車內(nèi)天然氣的絕對壓力，b=p／Z，Z由給定的天然氣組成、溫度、壓力用查圖法[1]確定。由b=8.96MPa采用二分法查圖，得到轉(zhuǎn)換時(shí)刻氣瓶車內(nèi)天然氣的絕對壓力pmid,qpc,abs為7.53MPa，壓縮因子Zmid為0.840。

 

3　建立合建站前后的節(jié)能效益

3.1　減壓橇節(jié)能效益    ．

3．1．1計(jì)算方法

氣瓶車在給CNG儲(chǔ)配站供氣的過程中需在減壓橇內(nèi)消耗熱量。1m3標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)天然氣從p1調(diào)壓至p2時(shí)消耗的熱量為：

Q=cpV[(p1-p2)MJ+Dt]　　    (7)

式中Q——1m3標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)天然氣從p1調(diào)壓至p2時(shí)消耗的熱量，kJ

cpV——天然氣單位體積定壓熱容，kJ／(m3·K)，取1.65kJ／(m3·K)

p1——氣瓶車內(nèi)天然氣的壓力，MPa

p2——減壓橇出口壓力，MPa

MJ——焦耳－湯姆遜系數(shù)，℃／MPa，取4℃／MPa

Dt——降壓前后CNG的附加溫差，℃，減壓橇兩級(jí)調(diào)壓時(shí)取10℃，僅第二級(jí)調(diào)壓時(shí)取5℃

計(jì)算氣瓶車內(nèi)天然氣的壓力p1采用微元法。以每輛氣瓶車每輸出1m3標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)天然氣需消耗的熱量為研究單元，假定氣瓶車內(nèi)溫度在整個(gè)卸氣的過程中恒定不變，壓力略有下降。每一次計(jì)算微元過程結(jié)束時(shí)氣瓶車內(nèi)天然氣壓力時(shí)，壓縮因子取微元過程開始時(shí)壓力下的壓縮因子值[2]。

3．1．2實(shí)例計(jì)算

①氣瓶車卸氣時(shí)輸出1m3天然氣需耗熱量

已知減壓橇OE－2000第一級(jí)調(diào)壓參數(shù)為：調(diào)壓前壓力為7.7～20MPa，調(diào)壓后壓力為7.6MPa；第二級(jí)調(diào)壓參數(shù)為：調(diào)壓前壓力為0.5～7.7MPa，調(diào)壓后壓力為0.4MPa。

氣瓶車內(nèi)初始?jí)毫?/span>20MPa，溫度為273.15K，由公式(2)計(jì)算得到氣瓶車內(nèi)的初始?xì)饬?/span>(初始時(shí)刻天然氣標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積)為4554m3。當(dāng)輸出1m3天然氣時(shí)，將上述參數(shù)代入式(7)，采用微元法計(jì)算出需消耗的熱量為145.2kJ，以此類推，可計(jì)算出每次輸出1m3天然氣需消耗的熱量。微元過程分析見表1。

 

②建立合建站前后消耗的熱量比較

a．建立合建站前

CNG氣瓶車內(nèi)的天然氣從20MPa降低到0.5MPa。氣瓶車內(nèi)初始?xì)饬?/span>(初始時(shí)刻天然氣標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積)為4554m3，當(dāng)氣瓶車內(nèi)壓力從20MPa降到0.5MPa時(shí)，氣瓶車內(nèi)剩余氣量為109m3，氣瓶車在卸氣的過程中總共需要消耗減壓橇提供的熱量為346335.3kJ，平均每輸出1m3天然氣需要消耗77.9kJ的熱量。

b．建立合建站后

CNG氣瓶車內(nèi)的天然氣從7.43MPa降低到0.5MPa。氣瓶車內(nèi)初始?xì)饬?/span>(初始時(shí)刻天然氣標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積)為1592m3，當(dāng)氣瓶車內(nèi)的壓力從7.43MPa降到0.5MPa時(shí)，氣瓶車內(nèi)剩余氣量為109m3，氣瓶車在卸氣的過程中總共需要消耗減壓橇提供的熱量為47940.9kJ，平均每輸出1m3天然氣需要消耗32.3kJ的熱量。

c．比較

建立合建站后比建立合建站前平均每輸出1m3天然氣節(jié)約45.6kJ的熱量，即建立合建站后減壓橇節(jié)能率達(dá)58.5％。

3.2　壓縮機(jī)節(jié)能效益

3．2．1計(jì)算方法

①由氣瓶車給加氣子站儲(chǔ)氣設(shè)施充裝

a．GB 50251－2003《輸氣管道工程設(shè)計(jì)規(guī)范》中的單級(jí)壓縮機(jī)軸功率耗功量計(jì)算公式：

 

式中Pysj——壓縮機(jī)功率，kW

pysj——壓縮機(jī)進(jìn)氣絕對壓力，MPa

qysj——進(jìn)氣條件下的壓縮機(jī)排量，m3／min

k——比熱比，取1.309

e——壓縮比

Zysj1、Zysj2——壓縮機(jī)進(jìn)、排氣條件下的壓縮因子

h——壓縮機(jī)效率，取0.9

Wysj——壓縮機(jī)在1s內(nèi)的耗功量，kJ

b．模擬給加氣子站儲(chǔ)氣設(shè)施充裝過程，采用微元法用VB編程計(jì)算。其主要思路：首先給高、中壓儲(chǔ)氣井充裝，計(jì)算出在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下充裝的體積，其次采用微元法以壓縮機(jī)每1s吸入氣缸內(nèi)氣體的體積為研究單元，將已知參數(shù)代入式(8)、(9)，計(jì)算出給高、中壓儲(chǔ)氣井充裝時(shí)壓縮機(jī)的耗功量。

②由氣瓶車和高、中壓儲(chǔ)氣井給儲(chǔ)氣瓶充裝

a．根據(jù)質(zhì)量守恒定律，在氣瓶車、加氣子站儲(chǔ)氣設(shè)施給燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充裝的過程中，氣瓶車或儲(chǔ)氣設(shè)施中天然氣質(zhì)量的變化量Dms應(yīng)等于燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶中天然氣質(zhì)量的變化量Dmv。設(shè)定加氣過程中，氣瓶車、加氣子站儲(chǔ)氣設(shè)施中天然氣的溫度與燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶中天然氣的溫度相同，且保持不變，則加氣過程計(jì)算公式為[3]：

 

式中Dms——氣瓶車或儲(chǔ)氣設(shè)施內(nèi)天然氣質(zhì)量的變化量，kg

ps1——氣瓶車或儲(chǔ)氣設(shè)施給儲(chǔ)氣瓶充裝前的絕對壓力，Pa

Vs——氣瓶車或儲(chǔ)氣設(shè)施的幾何容積，m3

Zs1——氣瓶車或儲(chǔ)氣設(shè)施給儲(chǔ)氣瓶充裝前壓力下的壓縮因子

R——氣體常數(shù)，J／(kg·K)

T——加氣過程中天然氣的溫度，K

ps2——氣瓶車或儲(chǔ)氣設(shè)施給儲(chǔ)氣瓶充裝后的絕對壓力，Pa

Zs2——氣瓶車或儲(chǔ)氣設(shè)施給儲(chǔ)氣瓶充裝后壓力下的壓縮因子

Dmv——燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶內(nèi)天然氣質(zhì)量的變化量，kg

Pv2——燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充裝后的絕對壓力，Pa

Vv——燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶的幾何容積，m3

Zv2——燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充裝后壓力下的壓縮因子

Pv1——燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充裝前的絕對壓力，Pa

Zv1——燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充裝前壓力下的壓縮因子

b．模擬給燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充裝過程，計(jì)算出每次充裝前后氣瓶車、高壓和中壓儲(chǔ)氣井以及燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶的壓力，分析由氣瓶車，高、中壓儲(chǔ)氣井給燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充裝的過程。

3．2．2實(shí)例計(jì)算

汽車加氣子站給燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充氣分為兩個(gè)階段。第一階段：經(jīng)壓縮機(jī)氣瓶車給儲(chǔ)氣井充裝，使中、高壓儲(chǔ)氣井壓力均達(dá)到25MPa。第二階段：氣瓶車和儲(chǔ)氣井給燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充裝。

①已知條件

模擬加氣子站中的充裝過程，為了便于分析與計(jì)算，做以下合理的規(guī)定與假設(shè)：

a．站內(nèi)每輛氣瓶車的幾何容積為18m3，中壓儲(chǔ)氣井的幾何容積為4m3，高壓儲(chǔ)氣井的幾何容積為2m3，無低壓儲(chǔ)氣井。氣瓶車的初始?jí)毫?/span>20MPa，中壓儲(chǔ)氣井的初始?jí)毫?/span>20MPa，高壓儲(chǔ)氣井的初始?jí)毫?/span>22MPa。氣瓶車在給壓縮機(jī)供氣及給燃?xì)馄噧?chǔ)氣瓶充裝的過程中，氣體溫度保持不變，為0℃。高、中壓儲(chǔ)氣井在充裝和釋放氣體的過程中，氣體溫度也保持不變，為0℃。

b．壓縮機(jī)進(jìn)氣壓力為3～20MPa，進(jìn)氣條件下的排量為0.32m3／rain，天然氣的比熱比k=1.309，壓縮機(jī)壓縮過程為等熵過程。

c．燃?xì)馄嚍槌鲎廛?，?chǔ)氣瓶幾何容積為0.05m3。儲(chǔ)氣瓶的初始?jí)毫?/span>2MPa，充裝結(jié)束時(shí)壓力為20MPa，充裝過程中保持溫度不變，為0℃，每次充裝天然氣約11.6m3。

d．在模擬加氣子站充裝的過程中，儲(chǔ)氣設(shè)施每次同時(shí)給8輛燃?xì)馄嚨膬?chǔ)氣瓶(總幾何容積為0.4m3，視作一個(gè)儲(chǔ)氣瓶組)充裝，每只儲(chǔ)氣瓶充裝至20MPa結(jié)束。壓縮機(jī)工作時(shí)，僅考慮給高、中壓儲(chǔ)氣井分別充裝至25MPa，不考慮壓縮機(jī)直接給儲(chǔ)氣瓶充裝。每當(dāng)高壓儲(chǔ)氣井的壓力接近22MPa時(shí)，系統(tǒng)自動(dòng)停止給儲(chǔ)氣瓶充裝，啟動(dòng)壓縮機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，給高、中壓儲(chǔ)氣井充裝至25MPa，為下一輪充裝做準(zhǔn)備。

e．給儲(chǔ)氣瓶加氣時(shí)，首先由站內(nèi)氣瓶車充裝天然氣，當(dāng)氣瓶車的壓力與儲(chǔ)氣瓶的壓力差接近2MPa時(shí)，轉(zhuǎn)為由中壓儲(chǔ)氣井充裝天然氣。當(dāng)中壓儲(chǔ)氣井的壓力與儲(chǔ)氣瓶的壓力差接近2MPa時(shí)，再轉(zhuǎn)為由高壓儲(chǔ)氣井充裝天然氣直至20MPa，完成加氣過程。

②計(jì)算結(jié)果

a．建立合建站前

壓縮機(jī)進(jìn)氣壓力為3～20MPa，每天處理約8000m3的天然氣，需抽出2輛氣瓶車內(nèi)的天然氣，氣瓶車內(nèi)壓力降至3MPa時(shí)，停止供氣，更換氣瓶車。

按照上述計(jì)算方法，建立合建站前在模擬加氣子站充氣過程中所得的數(shù)據(jù)見表2。

 

經(jīng)計(jì)算可知，在本次模擬加氣子站充氣過程中，需使用兩輛氣瓶車內(nèi)的天然氣，加氣子站給燃?xì)馄嚦溲b7886m3天然氣，充裝18次，壓縮機(jī)耗功542404kJ，給儲(chǔ)氣井充裝4947m3天然氣，充裝燃?xì)馄?/span>714輛，給燃?xì)馄嚻骄砍溲b1m3天然氣壓縮機(jī)需耗功68.8kJ。

b．建立合建站后

壓縮機(jī)進(jìn)氣壓力為7.43～20MPa，每天處理約8000m3的天然氣，需抽出3輛氣瓶車內(nèi)的天然氣，氣瓶車內(nèi)壓力接近7.43MPa時(shí)，停止供氣，更換氣瓶車。

經(jīng)計(jì)算可知，在本次模擬加氣子站充氣過程中，使用3輛氣瓶車內(nèi)的天然氣，加氣子站給燃?xì)馄嚦溲b8886m3的天然氣，充裝18次，壓縮機(jī)耗功382671kJ，給儲(chǔ)氣井充裝4563m3天然氣，充裝燃?xì)馄?/span>813輛，給燃?xì)馄嚻骄砍溲b1m3天然氣壓縮機(jī)需耗功43.1kJ。

c．比較

建立合建站后比建立合建站前給燃?xì)馄嚻骄砍溲b1m3天然氣可節(jié)約壓縮機(jī)功耗25.7kJ，即節(jié)能率達(dá)37.4％。

4　結(jié)論

建設(shè)單獨(dú)的CNG儲(chǔ)配站或CNG加氣子站，CNG氣瓶車內(nèi)的壓力能不能被充分地利用，若建設(shè)CNG儲(chǔ)配站和CNG加氣子站合建站，優(yōu)化工藝系統(tǒng)，合理調(diào)配給CNG汽車用戶與居民用戶供氣的先后順序，不僅減少減壓橇內(nèi)調(diào)壓過程中的熱能損耗，也降低了CNG加氣子站壓縮機(jī)的功耗，縮短了壓縮機(jī)日工作時(shí)間，達(dá)到了節(jié)能降耗的效果。通過比較，合建站內(nèi)CNG儲(chǔ)配站節(jié)能率達(dá)58.5％，CNG加氣子站節(jié)能率達(dá)37.4％。

 

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本文作者：邢少郡　劉麗麗　宿敬群

作者單位：吉林市大地技術(shù)咨詢有限公司