國標/T 9711材料屈服極限和壓力使用范圍的探討

摘 要

摘要：為了解決H2S、C02以及高礦化度(60000～80000mg/L)等的復合腐蝕問題，某氣田開發(fā)試驗區(qū)10×108m3試采地面建設工程采用了GB/T 9711.1-3中的L245和L360等強度等級的材料
摘要：為了解決H2S、C02以及高礦化度(60000～80000mg/L)等的復合腐蝕問題，某氣田開發(fā)試驗區(qū)10×108m3試采地面建設工程采用了GB/T 9711.1-3中的L245和L360等強度等級的材料。由于這個標準中定義的屈服極限與GB 150《鋼制壓力容器》和《管道材料專業(yè)培訓教材——壓力管道材料》中定義的內(nèi)容相差很大，檢驗要求偏低且壓力適用范圍沒有明確，給設計使用帶來了不便。為此，對GB/T 9711與GB 150《鋼制壓力容器》中σs的定義及其對長輸管道計算的影響進行了探討，針對管道壓力的使用范圍，對GB/T 9711、GB/T 8163、GB 9948、GB 5310以及GB 6479等進行了對比分析，提出了現(xiàn)階段使用GB/T 9711的建議。該討論結(jié)果對管道、壓力容器的安全使用具有現(xiàn)實意義。
關鍵詞：GB/T 9711  GB 150  GB/T 8163 GB 9948 GB 5310 GB 6479 探討 建議
   目前壓力容器和壓力管道的設計主要執(zhí)行GB 150《鋼制壓力容器》[1]和相關壓力管道設計規(guī)定。在參與某氣田開發(fā)試驗區(qū)10×108m3試采地面建設工程HAZOP分析中發(fā)現(xiàn)，設計中為了解決H2S、CO2以及高礦化度(礦化度為60000～80000mg/L)等的復合腐蝕問題，采用了GB/T 9711.1-3[2～4]中的L245和L360強度等級的材料。由于這個標準中定義的屈服極限與GB 150《鋼制壓力容器》和《管道材料專業(yè)培訓教材——壓力管道材料》[5]中定義的內(nèi)容相差很大，檢驗要求偏低且壓力適用范圍沒有明確，給設計使用帶來了不便，故對此進行了探討，希望能引起讀者重視。
1 GB/T 9711對屈服極限定義引起的思考與困惑
1.1 GB/T 9711對屈服極限定義引起的思考
    傳統(tǒng)屈服極限(σs)定義：材料的拉伸應力超過彈性范圍，開始發(fā)生塑性變形時的應力。有些材料的拉伸“應力-應變”曲線并不出現(xiàn)明顯的屈服平臺，即不能明確地確定其屈服點。對于此種情況，工程上規(guī)定取“試樣產(chǎn)生0.2%殘余變形時”的拉應力值作為條件屈服極限，用σ0.2表示。
    1) GB 150《鋼制壓力容器》在第3.6.1條中規(guī)定了材料許用應力確定依據(jù)，見表1。
    表1明確了高合金材料是以其σ0.2值作為屈服極限值σs，說明這種材料拉伸時沒有明顯的屈服平臺。而低合金鋼在拉伸試驗時也通常不會出現(xiàn)明顯的屈服臺階，很難準確地確定其屈服極限；在工程上也往往采用0.2%殘余變形的應力值作為屈服極限，這個屈服極限也就是前面定義中提到的“條件屈服極限”[6]；在低碳鋼的拉伸試驗中，當超過材料彈性極限后，在應力應變曲線上會出現(xiàn)鋸齒狀漲落臺階的彈塑性變形，鋸齒的“山峰”為“上屈服點”，鋸齒的“谷底”為“下屈服點”，工程中通常把“下屈服點”作為屈服極限。從拉伸時材料應力-應變曲線看，“下屈服點”是材料剛從彈性進入塑性的邊界應力值，這個“下屈服點”值比材料產(chǎn)生0.2%殘余變形時的拉應力值要小。在GB 150《鋼制壓力容器》中碳素鋼是采用下屈服點作為“屈服極限”，而低合金鋼和高合金鋼的屈服極限都是采用的“條件屈服極限”，即σ0.2。下面的論述中僅以“條件屈服極限”作為依據(jù)討論。
表1 材料許用應力確定依據(jù)表    MP
材料(板材、管材、鍛件)
許用應力1)
碳素鋼、低合金鋼
σb/0.3 σs/1.6 σst/1.6 σtD/1.5 σnt/1.0
高合金鋼
σb/0.3 σs(σ0.2)/1.6 σst(σ0.2t)/1.6 σtD/1.5 σnt/1.0
注：1)取各值中的較小值為材料的許用應力。
    2) GB/T 9711.1對屈服極限的定義：“規(guī)定總伸長應力應為試樣標距長度上產(chǎn)生0.5%的總伸長時所需的拉應力”。這個“規(guī)定總伸長應力”在某氣田開發(fā)試驗區(qū)10×108m3試采地面建設工程初步設計中被作為屈服極限(σs)引用，即σ0.5。
    如果把GB/T 9711.1標準中“規(guī)定總伸長應力”當作屈服極限，以L245為例，其“規(guī)定總伸長應力”是245MPa，它是按照“標距長度上產(chǎn)生0.5%的總伸長時所需的拉應力”來定義的，這個定義里包含有“彈性變形+塑性變形”，其中塑性變形量是多少不得而知，由于屈服極限是以“0.5%的總伸長時所需的拉應力”來定義的，所以，這個屈服極限也應該是“條件屈服極限”。而GB 150《鋼制壓力容器》中定義的條件屈服極限σs等效于σ0.2，兩者在試樣標距長度一致的情況下，GB/T 9711存在以下兩個值得思考的問題：①按照材料特性，依據(jù)在彈性極限內(nèi)“應力應變”成正比的特點，σ0.2比σ0.5需要的拉伸載荷是小還是大，沒有定量指標，找不到兩者等效的依據(jù)；②傳統(tǒng)的材料屈服極限定義以及GB 150《鋼制壓力容器》中對管材的屈服極限定義都是以σ0.2為基礎的，當選用GB/T 9711.1-3標準中的材料時，由于σ0.2和σ0.5兩者沒有等效的依據(jù)，σ0.5對壓力管道壁厚計算結(jié)果的正確性以及引用σ0.5后管線材質(zhì)實際的工作狀態(tài)將無法確認。
1.2 GB/T 9711對管道計算帶來的困惑
    在《天然氣工程手冊》[7]中站場集輸及長輸管道的壁厚計算常用到下述公式：
    δ=pD/(2σsFφKt)+C1
式中：δ為集氣管壁最小計算厚度，mm；p為集氣管最大工作壓力，MPa；D為集氣管外徑，mm；σs為管材最低屈服極限，MPa；F為設計因數(shù)；φ為管子的縱向焊縫系數(shù)；Kt為管材溫度減弱系數(shù)；C1為腐蝕裕量，mm。
    從上式可知，在工藝參數(shù)一定的情況下，管道的計算壁厚直接受管道材料屈服極限σs的影響，而管材的屈服極限是取σ0.2還是取σ0.5將引起下面的困惑：
    1) 對于管道設計人員來說，由于σ0.5的存在，在GB/T 9711中又沒有詳細說明它與%.。的關系，可能會誤導設計人員，誤以為σ0.5等效于σ0.5，從而引起標準執(zhí)行混亂。
    2) 公式中的σs是取σ0.2還是σ0.5時的值，直接影響壓力管道材質(zhì)的變形情況和工作狀態(tài)。
    3) 如用σ0.5作為屈服極限引入計算，前面管道壁厚計算公式的計算結(jié)果可靠性、安全性沒有保證。
    4) 由于σ0.2和σ0.5沒有等效的依據(jù)，如果說%。時管道處于彈性工作狀態(tài)，那么取σ0.5時管道可能處于彈性狀態(tài)，也可能處于彈塑性狀態(tài)。
    5) 如果當σ0.5時管道是處于彈塑性工作狀態(tài)，那么前面的管道壁厚計算公式的使用需要商榷。
    6) σ0.5中包含有彈性和塑性兩部分，其產(chǎn)生的塑性變形是否超過0.2%是決定是否直接引用于前面管道壁厚計算公式的關鍵，由于眼下不能解決這個問題，將直接影響到6B/T 9711正確、合理的使用。
2 GB/T 9711與其他流體管材標準比較
    前面探討了因執(zhí)行GB/T 9711標準中的氏?？赡軒淼睦Щ螅旅嫒匀灰訪245等級為例，依據(jù)各標準中提供的化學組成、水壓試驗及壓力使用范圍與常用的流體管材標準進行比較。表2是鋼管材化學組成比較表，表3是鋼管材水壓試驗和適用范圍比較表。
    從表2可以看出，序號5鋼管材的含碳量稍高于序號1～4中20號鋼管材的含碳量，其力學性能應稍高或等于序號1～4中20號鋼管材，焊接性能應該接近序號1～4中20號鋼管材；表中序號6～7號鋼管材的含碳量均小于序號1～4中20號鋼管材的含碳量，接近序號1～4中標準的10號鋼管材的含碳量，假如在規(guī)定“試樣產(chǎn)生0.2%的殘余變形”的測試條件下進行力學試驗，表中序號6～7號鋼管材的力學性能應該接近序號1～4中標準的10號鋼管材，其焊接性能優(yōu)于序號1～4中標準的20號鋼管材，KV2應該高于序號1～4中標準的20號鋼管材，其低溫性能應該優(yōu)于序號1～4中標準的20號鋼管材而接近10號鋼管材?；瘜W組成對力學性能影響的分析結(jié)果基本印證了文章前面提出的“GB/T 9711中σ0.5作為管道壁厚計算的屈服極限時引起的思考與困惑”。
    從表3可以看出，在GB/T 8163和GB 9948標準中[8～9]，明確了最高試驗壓力及穩(wěn)壓時間和檢驗要求，按照HG 20581—1998《鋼制化工容器材料選用規(guī)定》[10]標準和使用經(jīng)驗，這兩個標準的管材使用壓力范圍控制在10MPa以下；而GB 5310標準中[11]，同樣明確了最高試驗壓力及穩(wěn)壓時間和檢驗要求，按照HG 20581標準和使用經(jīng)驗，本標準使用壓力范圍控制在10MPa以上，但最大使用壓力不能超過最大試驗壓力的85%；而GB 6479標準中[12]，對最高試驗壓力沒有具體要求，但給出了試驗條件及穩(wěn)壓時間和檢驗要求，并規(guī)定了材料低溫沖擊試驗要求，按照HG 20581標準和使用經(jīng)驗，本標準使用壓力范圍控制在10MPa以上，實際使用中控制使用壓力不超過最大試驗壓力的85%，但最高不能超過32MPa。
    在GB/T 9711.1標準中，壓力試驗的壓力值雖然與GB/T 8163基本一致，但沒有耐壓時間及試驗后的合格標準；而L290級以上鋼管的試驗壓力規(guī)定值有所提高，但依然沒有耐壓時間和試驗后的合格標準。GB/T 9711.2-3標準中L245NB和L245NC對最高試驗壓力沒有具體要求，雖然給出了試驗條件、穩(wěn)壓時間和檢驗要求，但合格標準要求低于GB 9948和GB 5310。
3 對GB/T 9711材料屈服極限和壓力適用范圍的使用建議
    GB/T 9711這個標準是根據(jù)ISO 3183標準制定的，在技術(shù)內(nèi)容和編寫規(guī)則上是一致的，主要采用的是ANSI和API相關內(nèi)容，濃縮了美國多年來在管材方面的經(jīng)驗，國內(nèi)一些從事天然氣開發(fā)設計的單位用得比較多，但這個標準與國內(nèi)其他流體管材標準的管材化學組成、壓力試驗和檢驗要求差異大。由于GB/T 9711中規(guī)定：“給出的靜水試驗壓力為檢驗試驗壓力，不作為管道設計的依據(jù)，且與工作壓力不一定有任何聯(lián)系”，為了保證對標準的正確、合理使用，建議如下：
    1) 目前建議參照表3中序號1～4各管材標準的力學性能和化學成分及檢驗要求，并結(jié)合GB/T 9711標準規(guī)定的管材化學成分，考慮GB/T 9711標準的合理修正；在權(quán)威測試數(shù)據(jù)沒有出來以前，建議GB/T 9711.1中的σ0.5可以作為站場集輸及長輸管道的壁厚計算公式σs而直接引用；GB/T 9711.2-3中的σ0.5增加一個修正系數(shù)愚(k=0.85)，即：σs=0.85σ0.5。
    2) 建議標準編制單位重新進行力學試驗，通過試件確認標準中各種材料在“試件產(chǎn)生0.2%的殘余變形”時的真實屈服極限，并修改現(xiàn)行標準，以保證材料屈服極限定義的統(tǒng)一性。
    3) 對已經(jīng)執(zhí)行GB/T 9711標準的材料所處的真實應力狀態(tài)進行確認，這樣可以對已經(jīng)引用該標準設計的管道的安全進行再評估，對存在的風險采取必要的應對措施。
    4) 對GB/T 9711壓力適用范圍的建議：建議GB/T 9711.1壓力適用范圍控制在6.4MPa以下，使用溫度在0℃以上；建議GB/T 9711.2壓力適用范圍控制在10MPa以內(nèi)，溫度使用范圍符合GB 9948規(guī)定；建議GB/T 9711.3壓力適用范圍控制在10MPa以上，最高使用壓力不得超過最高試驗壓力的75%，且不大于15MPa，溫度使用范圍符合GB 5310規(guī)定。
    GB 150《鋼制壓力容器》和HG 20581—1998《鋼制化工容器材料選用規(guī)定》對表3序號1～4各管材標準給出了詳細的使用數(shù)據(jù)，這些數(shù)據(jù)是經(jīng)過大量實踐獲得的比較科學的應用成果。由于GB/T 9711與表3中序號1～4各標準的管材化學成分、試驗、檢驗要求差別大，且GB/T 9711標準又沒有可靠的壓力適用范圍經(jīng)驗，對比參考表3序號1～4各管材標準中的應用數(shù)據(jù)可以提高對GB/T 9711標準的科學認識，保證其得到正確使用，對保證壓力容器、壓力管道的安全使用非常必要。
參考文獻
[1] 中國國家技術(shù)監(jiān)督局.GB 150—1998鋼制壓力容器[S].北京：中國標準出版社，1998.
[2] 中國國家技術(shù)監(jiān)督局.GB/T 9711.1—1997石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技術(shù)條件——第1部分：A級鋼管[S].北京：中國標準出版社，1997.
[3] 中國國家技術(shù)監(jiān)督局.GB/T 9711.2—1999石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技術(shù)條件——第2部分：B級鋼管[S].北京：中國標準出版社，1999.
[4] 中國國家技術(shù)監(jiān)督局.GB/T 9711.3—2005石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技術(shù)條——第3 部分：C級鋼管[S].北京：中國標準出版社，2005.
[5] 中國石化工程建設公司.管道材料專業(yè)培訓教材——壓力管道材料[R].北京：中國石化工程建設公司，2006.
[6] 王致祥，孫國模，文啟鼎，等.管道應力分析與計算[M].北京：水利電力出版社，1983：16-17.
[7] 四川石油管理局.天然氣工程手冊[M].北京：石油工業(yè)出版社，1982.
[8] 中國國家技術(shù)監(jiān)督局.B/T 8163 2008輸送流體用無縫鋼管[S].北京：中國標準出版社，2008.
[9] 中國國家技術(shù)監(jiān)督局.GB 9948—2006石油裂化用無縫鋼管[S].北京：中國標準出版社，2006.
[10] 國家石油和化學工業(yè)局.HG 20581—1998鋼制化工容器材料選用規(guī)定[S].北京：中國標準出版社，1998.
[11] 中國國家技術(shù)監(jiān)督局.GB 5310—2008高壓鍋爐用無縫鋼管[S].北京：中國標準出版社，2008.
[12] 中國國家技術(shù)監(jiān)督局.GB 6479—2000高壓化肥設備用無縫鋼管[S].北京：中國標準出版社，2000.
 
(本文作者：何茂林1 梁政2 李永生1 1.中國石油長慶油田西安長慶科技工程有限責任公司；2.西南石油大學)